张正法
钢铁
用作摩托车排气管的410S铁素体不锈钢焊管在弯曲成形时从焊接接头开裂,针对焊管弯裂的成因进行了试验分析,找出了弯裂原因为粗大的铁素体晶粒、马氏体及高温脆化引起的焊接接头塑、韧性降低,并提出了改善或避免该缺陷的措施,即适当加快焊接速度以减小焊接热输入量,使焊缝及热影响区变窄并降低铁素体晶粒的粗化倾向。
关键词:
铁素体不锈钢
,
焊接
,
开裂
,
金相组织
李新城
,
赵从光
,
朱伟兴
,
马正建
,
庄志平
,
张云
材料热处理学报
针对超细晶钢金相图像中所特有的晶界模糊、晶界缺失等缺陷,提出了一种基于水域生长的图像复原处理方法.根据粘连晶粒形状不规则的形态特征,对粘连目标采用极限腐蚀、目标编号和反复膨胀的方法求取晶界以达到分离粘连晶粒,复原图像的目的.通过与人工图像复原效果对比表明,该方法对缺陷晶粒及其它缺陷目标具有很好的复原和再现效果.高效、便捷地解决了晶界模糊、晶界缺失等问题,为超细晶钢的定量金相分析提供了可靠依据.
关键词:
超细晶钢
,
显微组织
,
图像复原
,
水域生长
,
定量金相分析
胡小华
,
马林
,
张斌
,
胡敏
材料保护
LY12CZ基材零件硫酸阳极氧化后表面常出现发暗、发黑的非正常现象,影响产品质量和性能.采用SEM、金相分析等手段对基材和阳极氧化膜进行了综合分析,得出产生此现象的主要原因是:因氧化前热处理不当,基材本身产生了大量的残留杂质相和富Cu相,使阳极氧化膜中出现夹杂和空洞,导致氧化膜出现发黑现象.对基材进行二次热处理可有效解决这一问题.
关键词:
阳极氧化膜
,
LY12CZ铝合金
,
金相组织
,
发黑
李凯
,
马力
,
闫永贵
,
吴建华
,
陈光章
材料保护
目前,国内外尚未研制出性能优良的低驱动电位牺牲阳极材料.为此,炼制了3种Al-Zn-Ga-Si牺牲阳极材料,采用恒电流方法评价了其电化学性能,采用SEM观察了阳极材料的微观溶解形貌,金相显微镜观察阳极的金相组织.结果表明:Al-0.3%Zn-0.1%Ga-0.9%Si阳极的综合电化学性能较好,工作电位为-780～-820mV,电流效率83%,溶解较均匀;随着合金元素Si含量增多,铝合金的晶粒变小,偏析相数量增加.
关键词:
Al-Zn-Ga-Si牺牲阳极
,
低驱动电位牺牲阳极
,
电化学性能
,
金相组织
周航
,
张云鹏
,
王华
,
杨志怀
兵器材料科学与工程
现代工业的发展需要生产出更高纯度的钼粉，为此在钼粉还原生产中采用纯钼板制成的料舟以避免钼粉受到污染；然而纯钼料舟常常因破裂失效而增加了生产成本。从料舟的使用工况入手，分析环境气氛、热应力对料舟的影响；对不同服役时间的料舟取样，测试料舟材料的硬度及抗弯强度，并观察相应的金相组织。结果表明，料舟失效的主要原因是料舟服役温度超过了纯钼的再结晶温度，长期的高温使用使制作料舟的轧制钼板的致密纤维组织转变为粗大的等轴晶组织，材料出现脆化（再结晶脆性）。基于料舟的失效分析，对钼粉生产中料舟材料的选择提出建议。
关键词:
钼料舟
,
失效分析
,
轧制钼板
,
再结晶脆性
,
金相组织
孙杰文
,
湛小琳
,
姚飞
,
刘德宇
,
蒋卫东
,
赵彦修
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.02.008
目的：对氢气管道内表面开裂原因进行分析，为同类型管道的失效提供参考。方法针对设计压力4.8 MPa、设计温度50℃并在1998年投用的氢气管道，观察其宏观形貌，通过拉伸试验和硬度测试分析其力学性能，并对其进行金相组织分析和扫描电子显微镜观察，通过能谱测试分析其腐蚀产物成分。结果管壁没有明显的腐蚀减薄。管壁整体力学性能符合标准，被测试样韧性较好，未发生材质劣化。基体微观组织为正常的铁素体+珠光体，组织分布均匀，三通及弯管处的焊缝区出现了部分马氏体组织，容易诱发硫化物应力腐蚀开裂的发生。管道内壁存在裂纹及点蚀坑，裂纹扩展较深，且存在分叉，是典型的应力腐蚀特征；点蚀坑有聚集现象，有形成微裂纹的趋势。管道内壁存在腐蚀产物，说明输送的介质不纯净；腐蚀产物中含硫元素，说明介质中含有硫化物等杂质。结论管道操作压力较高，结合其他应力与介质的共同作用，导致管道内壁发生了硫化氢应力腐蚀开裂。
关键词:
氢气管道
,
硫化物腐蚀
,
应力腐蚀开裂
,
腐蚀产物
,
金相组织
,
抗拉强度
李卫
,
严世榕
,
张乐
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.03.026
目的 改善TC11钛合金的抗疲劳性能.方法 采用喷丸表面强化工艺对TC11钛合金进行了表面强化处理,研究了喷丸强化处理、喷丸+二次喷丸强化处理对TC11钛合金试样表面粗糙度、残余应力、显微组织及疲劳性能的影响.结果 喷丸处理能够在试样表层引入厚度约230 μm的残余压应力场,但同时导致试样表面粗糙度值增加.喷丸后进行表面二次喷丸,试样表面残余压应力值和残余压应力峰值提高,但残余压应力峰值的位置和残余压应力层的厚度变化不大.二次喷丸对试样表面起到一定程度的修复作用,使试样表面粗糙度值降低.喷丸后试样表层组织发生明显的塑性变形,晶粒变细,而喷丸+二次喷丸处理可使试样表层组织得到进一步细化.喷丸处理后,试样的疲劳强度由480MPa提高至540MPa,提高了12.5％,二次喷丸使试样的疲劳强度提高至570 MPa,在喷丸的基础上继续提高了5.5％.结论 喷丸后对试样表面进行二次喷丸对表层残余应力场的影响不大,二次喷丸主要通过降低试样表面粗糙度值和细化试样表层组织,使试样的疲劳强度得到进一步提高.
关键词:
钛合金
,
二次喷丸
,
表面粗糙度
,
残余应力
,
金相组织
,
疲劳强度
